CP1250/1250新型冷卻機及其在我公司的應用<三>
2000-10-13 00:00
4 系統(tǒng)調(diào)試中出現(xiàn)的問題
窯系統(tǒng)自今年2月15日點火以來，調(diào)試中冷卻機曾出現(xiàn)一些問題。
4.1 輥破耐磨環(huán)破裂
迄今耐磨環(huán)破裂現(xiàn)象已出現(xiàn)多次，嚴重困擾著生產(chǎn)的進行（據(jù)合同規(guī)定，耐磨環(huán)保證壽命為400萬t熟料）。根據(jù)德國BKW實驗室對耐磨環(huán)碎片的分析，破裂后的輥環(huán)與原輥環(huán)化學成分差別不大。這表明，這種材料極脆，其脆性是由于一次碳化物沉淀沿著顆粒邊界定向排列引起的。這種碳化物的結構和排列是該材料所特有的，它不能在鑄造過程中消除。另外，破裂后的輥環(huán)硬度低于原有值。這是由于高溫的回火效應而使輥環(huán)機體材料變軟。BKW報告認為耐磨環(huán)破裂原因主要在于材料的特性。據(jù)此，CP公司改變了耐磨環(huán)的化學成分見表3。
窯系統(tǒng)自今年2月15日點火以來，調(diào)試中冷卻機曾出現(xiàn)一些問題。
4.1 輥破耐磨環(huán)破裂
迄今耐磨環(huán)破裂現(xiàn)象已出現(xiàn)多次，嚴重困擾著生產(chǎn)的進行（據(jù)合同規(guī)定，耐磨環(huán)保證壽命為400萬t熟料）。根據(jù)德國BKW實驗室對耐磨環(huán)碎片的分析，破裂后的輥環(huán)與原輥環(huán)化學成分差別不大。這表明，這種材料極脆，其脆性是由于一次碳化物沉淀沿著顆粒邊界定向排列引起的。這種碳化物的結構和排列是該材料所特有的，它不能在鑄造過程中消除。另外，破裂后的輥環(huán)硬度低于原有值。這是由于高溫的回火效應而使輥環(huán)機體材料變軟。BKW報告認為耐磨環(huán)破裂原因主要在于材料的特性。據(jù)此，CP公司改變了耐磨環(huán)的化學成分見表3。
表3 耐磨環(huán)的化學成分改變前后性能對比
| 性能 | 改變化學成分前 | 改變化學成分后 |
| 硬度 | 約50HR C | 約20HRC |
| 延伸率/% | ≤3 | 15 |
| 耐熱溫度/℃ | 750 | 900 |
| 抗熱沖擊性能 | 低 | 高 |
注：這批新輥已于6月份更換，但使用效果尚待觀察。
4.2 “紅河”現(xiàn)象
盡管CP公司的設計中采取了多種措施防止“紅河”的出現(xiàn)，但自投產(chǎn)以來仍未能完全消除。為此，我們對篦冷機一段篦床的布置作了修改。在細料側增加兩排“Stopper”篦板，在段篦床末端采用“Stopper”板與盲板間隔布置，以進一步阻擋料流的運動速度。從更換后的運行效果看，有明顯的改善作用。
5 應用效果
自我公司窯系統(tǒng)點火投料以來，CP1250/1250型冷卻機已運行5個月，從總體來看，窯系統(tǒng) 運行相當穩(wěn)定，熟料冷卻良好，表4為我公司使用CP1250/1250型冷卻機后的運行參數(shù)。
表4 使用CP1250/1250型冷卻機運行參數(shù)
| 項 目 | 參 數(shù) | |
| 臺時產(chǎn)量/（t·h-1） | 188 | |
| 二次風量/ | 724 | |
| 三次風量/℃ | 842 | |
| 廢氣溫度/℃ | 192 | |
| 出料溫度/℃ | 90 | |
| 風量/（m3·h-1） | 408000 | |
| 篦速/（次·min-1） | 一段 | 9.5(F3風壓為9000 Pa) |
| 二段 | 10.5 | |
| 生產(chǎn)熟料總量/t | 184200（截止至6月30日） | |
注:（1）表中的風溫及風量為儀表顯示值。
（2）因立磨運轉率不高，受其限制，窯系統(tǒng)運轉率亦不高，未能充分發(fā)揮其生產(chǎn)能力。
(3）二次、三次風溫均較低，且二次風溫低于三次風溫，是否準確還有待進一步實測。
CP1250/1250第三代高效節(jié)能型的冷卻機的應用，大大提高了熱效率和熱回收率，從而使窯的生產(chǎn)能力得以進一步提高，這正是華新窯生產(chǎn)能力和能耗指標優(yōu)于其它窯的原因之一。
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